ب: شرایط تعلق حق الحفاظه و میزان آن برابر ماده ۴۸ آ.ا.م.ا.ر حافظ حق مطالبه ی حق الحفاظه اعم از کرایه محل و هزینه های جانبی را متناسب با ارزش مال مورد بازداشت دارد. تشخیص تناسب آن با رئیس محل می باشد اگر تعلق مال مورد حفاظت به شخص ثالث احراز شود پرداخت حق الحفاظه به عهده معرفی کننده است.^[۲۱۰]
مبحث پنجم : شکایات اجرایی
قانونگذار راه شکایت از اجرای اسناد را در چهار چوب مشخص و با ضوابط معینی باز گذاشته است. بنابراین اگر شخص یا اشخاصی نسبت به اجرای اسناد شکایتی داشته باشند می توانندبا رعایت این مقررات شکایت نمایند.
( اینجا فقط تکه ای از متن درج شده است. برای خرید متن کامل فایل پایان نامه با فرمت ورد می توانید به سایت feko.ir مراجعه نمایید و کلمه کلیدی مورد نظرتان را جستجو نمایید. )

گفتار اول : اقسام شکایات اجرایی
شکایت از اجرای سند دو صورت دارد، شکایت از دستور اجرای سند و شکایت (اعتراض) به عملیات اجرایی که ذیلا به تفکیک تشریح می‌گردد.
بند اول: شکایت از دستور اجرای سند
هر کس دستور اجرای سند رسمی را مخالف با مفاد سند یا مخالف با قانون دانسته و یا از جهت دیگری از دستور اجرای سند شکایت داشته باشد، می‌تواند به ترتیب مقرر در قانون آیین‌دادرسی‌مدنی نزد دادگاه صلاحیت‌دار (دادگاه محلی که در حوزه آن دستور اجرا صادر شده) اقامه دعوی کند. (مواد یک و ۲ قانون اصلاح بعضی از مواد ق.ث و ق.د.ا.ر مصوب ۱۳۲۲)^[۲۱۱]
الف: آثار شکایت از دستور اجرای سند
اقامه دعوی و شکایت از دستور اجرای سند مانع از جریان عملیات اجرایی نیست مگر اینکه دادگاه حکم به بطلان دستور اجرا داده یا قرار توقیف عملیات اجرایی را صادر کند. (ماده‌ی ۴ قانون فوق)
هرگاه مفاد سند قبل از صدورحکم ابطال، اجرا شده باشد، پس از قطعیت حکم عملیات‌اجرایی به حالت قبل از اجرا برمی‌گردد. (ماده‌ی ۷ همان قانون)
ب: استثنائات
بنابراین شکایت از دستور اجرای سند سبب توقیف عملیات اجرایی نمی‌گردد مگر در موارد زیر:
اقامه دعوی جعل سند مورد‌اجرا با معرفی شخص معین به‌عنوان جاعل که با صدور قرار مجرمیت متهم و تأیید آن توسط دادستان، عملیات اجرایی متوقف می‌گردد. (ماده‌ی ۹۹ ق.ث )
صدور قرار توقیف عملیات اجرایی از دادگاه صلاحیتدار. دادگاهی که شکایت از دستور اجرا نزد آن اقامه شده، در صورتی که دلایل شکایت را قوی بداند یا در اجرای سند رسمی ضرر جبران‌ناپذیر باشد به درخواست مدعی و بعد از گرفتن تأمین مناسب، قرار توقیف عملیات اجرایی را صادر می کند. با صدور و ابلاغ قرار مذکور به اجرای ثبت، عملیات اجرایی متوقف می‌گردد. (ماده‌ی ۴ قانون مذکور)
صدور حکم بطلان دستور اجرا از دادگاه صلاحیت دار. (ماده‌ی ۴ همان قانون)
بند دوم : شکایت از عملیات اجرایی
هرکس اعم از متعهد یا هر شخص ذی‌نفع دیگر از عملیات اجرایی شکایت داشته باشد می‌تواند شکایت خود را اقامه نماید البته با رعایت شرایط و طی تشریفاتی که در ذیل می آید
الف: قوانین و مقررات مرتبط با شکایت از اقدامات اجرایی و عملیات مأمورین اجراء
-ماده ۸ قانون اصلاح بعضی از مواد قانون ثبت و قانون دفاتر رسمی مصوب ۲۷ شهریورماه ۱۳۲۲ ترتیب شکایت از طرز عمل و اقدامات اجرائی و مرجع رسیدگی به آن را به عهده آئین نامه وزارت دادگستری گذاشته است.
-آیین نامه‌ اجرای مفاد اسناد رسمی لازم الاجراء و طرز رسیدگی به شکایت از عملیات اجرایی مصوب ۱۱ شهریورماه ۱۳۸۷ در فصل سیزدهم این مسئله را مطرح و بیان نموده است.
-به موجب ماده ۱۶۹ آ.ا.م.ا.ر پس از شروع عملیات اجرایی هر کس (اعم از نتعهد سند و هر شخص ذینفع) که از عملیات اجرایی شکایت داشته باشد می تواند شکایت خود را با ذکر دلایل و ارائه مدارک به رئیس صبت محل تسلیم کند و رئیس ثبت مکلف است فوراً رسیدگی نموده و با ذکر دلیل رأی صادر کند. نظر رئیس ثبت به هر حال برابر مقررات به اشخاص ذینفع ابلاغ می شود و اگر آنها شکایتی از نظر رئیس ثبت داشته باشند می توانند ظرف ده روز از تاریخ ابلاغ، شکایت خود را به ثبت محل و یا هیأت نظارت صلاحیتدار تسلیم نماید تا قضیه برابر بند ۸ ماده ۲۵ اصلاحی ق.ث در هیئت نظارت طرح و رسیدگی گردد.
ب : شرایط شکلی شکایت و نحوه رسیدگی به آن
شاکی بایستی شکایت خود را با ذکر دلیل و ارائه مدارک به رئیس ثبت محل تسلیم کند و رئیس ثبت مکلف است فوراً رسیدگی و با ذکر دلیل رأی صادر نماید.

روح سرخ ماه در دنبال او
ران سبز ساقه‌ها را می‌گشود
عطر بکر بوته‌ها را می‌ربود
بر فرازش، در نگاه هر حباب
انعکاس بی دریغ آفتاب
خواب آن بی خواب را یاد آورید
مرگ در مرداب را یاد آورید
«تولدی دیگر – مرداب»
که هنگام شنیدن یا خواندن «دشتها» و «گلگشت‌ها»، «آواز خوان» و «روان»، «جریان» و «طغیان»، «چنگال» و «دنبال»، «ساقه‌ها» و «بوته‌ها» «می‌گشود» و «می‌ربود»، «حباب» و «آفتاب» و «خواب» و «مرداب» در عین اینکه دو کلمۀ مختلف را با معانی متفاوت می‌شنویم و احساس می‌کنیم، باز در حروف مشترک احساس نوعی وحدت و یگانگی می‌کنیم.
به گفتۀ دکتر شفیعی کدکنی، یکی از مهمترین هنرهای قافیه در یک شعر، تأثیری است که در حفظ وحدت احساس و حالت هنرمند دارد. هنگامی‌که قافیه می‌آید خواننده یا شنونده به یاد قرینه می‌افتد و از آن قرینه مطالبی را که با آن پیوستگی دارند، تداعی می‌کند و این تداعی باعث می‌شود که حالات روحی و تأملات شاعر به خواننده منتقل شود. در این باره قافیه به شخص شاعر نیز این کمک را کرده است که احساسات و عواطف او را به صورت منظم و مرتبی درآورده است.
(شفیعی کدکنی، ۱۳۸۶ : ۷۹)
مثلاً در این شعر :
طفلی غنوده در بر من بیمار
با گونه‌های سرخ تب آلوده
با گیسوان در هم آشفته
تا نیمه شب زِ درد نیاسوده
هر دم میان پنجۀ من لرزد
انگشتهای لاغر و تبدارش
من ناله می‌کنم که خداوندا
جانم بگیر و کم بده آزارش
گاهی میان وحشت تنهائی
پرسم ز خود که چیست سرانجامش
اشکم به روی گونه فرو غلتد
چون بشنوم ز نالۀ خود نامش
«اسیر – بیمار»
وقتی به کلمۀ «تب آلوده» می‌رسیم و به دنبال آن کلمات «آشفته»، «نیاسوده» و قافیه‌های دیگر این شعر، تمام صورت‌های ذهنی شاعر در خواننده یا شنونده به وضوح تداعی می‌شود و این تأثیر قافیه است که وحدت تصویرها و احساسات شاعر را در نظر ما حفظ می‌کند.
۴-۱-۳-استحکام شعر :
«گر چه مسئلۀ انسجام و استواری ساختمان شعر به مجموعۀ مفردات و ترکیبات آن بستگی دارد اما اگر بخواهیم این موضوع را با دید دقیق‌تری بررسی کنیم خواهیم دید که جایگزین شدن و استواری یک کلمه در قافیه چندان به استواری شعر کمک می‌کند که اگر بخواهیم تمام کلمات دیگر شعر را پخته و منسجم و استوار جای دهیم و یکی را از این نظر نادیده بگیریم، استواری ساختمان شعر از میان می‌رود. مسئلۀ جایگزین شدن کلمات قافیه از نکاتی بوده است که ناقدان قدیم عرب هم بسیار بدان توجه داشته‌اند. آنچه در اینجا باید یادآور شویم این است که قافیه به قول مایاکوفسکی «چفت و بست شعر» است و این سخن او بسیار سخن دقیق و قابل ملاحظه ای است. اگر نا استوار باشد مایۀ ضعف سخن می‌شود. در این باره نیما یوشیج تعبیر زیبایی در حرف‌های همسایه دارد جایی که می‌گوید :«شعر بی قافیه آدم بی استخوان است.»
هر چه حروف مشترک قافیه بیشتر باشد، یعنی قافیه به صورت کاملتری رعایت شده باشد، استحکام و استواری شعر بیشتر خواهد بود» (شفیعی کدکنی، ۱۳۸۶ : ۸۲ – ۸۱). برای نمونه بدین شعر پر جوش و خروش فروغ که قافیه‌ها هر کدام به جای خود قرار گرفته و استواری شعر را کمال بخشیده است می‌توان توجه کرد :
( اینجا فقط تکه ای از متن درج شده است. برای خرید متن کامل فایل پایان نامه با فرمت ورد می توانید به سایت feko.ir مراجعه نمایید و کلمه کلیدی مورد نظرتان را جستجو نمایید. )

ای شب از رؤیای تو رنگین شده
سینه از عطر توام سنگین شده
ای به روی چشم من گسترده خویش
شادیم بخشیده از‌اندوه بیش
همچو بارانی که شوید جسم خاک
هستیم ز آلودگی‌ها کرده پاک
«تولدی دیگر – عاشقانه»
«با آمدن قافیه و طنین کلمات مشابه، خواننده در تمام قسمتهای این شعر احساس وحدت می‌کند، و همین استعداد ربط دهندگی قافیه باعث می‌شود که مصراعهای مختلف در واحد بزرگتری بنام بند منظم شوند و از همین جهت است که قافیه را چنین تعریف کرده‌اند که قافیه تکراری است صوتی، که در ساختمان شعر وظیفه تنظیم کنندگی دارد. نیما نیز می‌گوید : قافیه در نظر من زیبایی و طرح بندی است که به مطلب داده می‌شود.
از پیوستن مصراعها که بگذریم مسئلۀ پیوند بندها به یکدیگر پیش می‌آید که آن نیز اغلب به توسط قافیه انجام می‌شود. خواه قافیۀ مشترک باشد – که در تمام بندها تکرار شود – و خواه به شکلی دیگر» (شفیعی کدکنی، ۱۳۸۶ : ۸۶)
مثلاً در شعر «قربانی» فروغ :
دیریست کان سرود خدائی را
در گوش من به مهر نمی‌خوانی
دانم که باز تشنۀ خون هستی
اما… بس است اینهمه قربانی
خوش غافلی که از سر خود خواهی
با بنده ات به قهر چها کردی
چون مهر خویش در دلش افکندی
او را ز هر چه داشت جدا کردی
دردا که تا بروی تو خندیدم
در رنج من نشستی و کوشیدی

ابتدا ۱۰۰ میلی گرم نشاسته هیدروکسی پروپیله در یک فلاسک حجمی ۵۰ میلی لیتری وزن شد و اسید سولفوریک رقیق (۲۵ میلی لیتر، ۱ مولار) به آن اضافه گردید. مخلوط حاصله در حمام آب جوش قرار گرفت تا نشاسته آن حل شود و سپس سرد گردید و به وسیله آب مقطر به حجم رسانیده شد. یک میلی لیتر از محلول بدست آمده به فلاسک حجمی ۲۵ میلی لیتری درب دار منتقل شد. سپس فلاسک در آب سرد قرار گرفت و ۸ میلی لیتر اسید سولفوریک غلیظ قطره قطره به آن اضافه گردید، در حالی که محلول همزده می شد. سپس فلاسک ها دقیقاً ۳ دقیقه در حمام آب جوش قرار گرفتند و پس از آن به یخچال منتقل شدند تا کاملاً سرد شوند. سپس ۶/۰ میلی لیتر معرف نینهیدرین (۳ درصد نینهیدرین در ۵ درصد سدیم بی سولفیت) به آرامی به فلاسک ها اضافه و همزده شدند و سپس فلاسک ها به مدت ۱۰۰ دقیقه در حمام آب ۲۵ درجه سانتیگراد قرار گرفتند. در مرحله بعد محلول ها به وسیله اسید سولفوریک غلیظ به حجم رسانیده شده و بدون اینکه همزده شوند، چند بار سر و ته شدند. آنگاه پس از ۵ دقیقه جذب محلول ها در طول موج ۵۹۰ نانومتر اندازه گیری شد و از نشاسته طبیعی گندم به عنوان شاهد آزمون استفاده گردید. از محلول پروپیلن گلیکول در محدوده ۵۰-۱۰ میکروگرم بر میلی لیتر جهت تهیه نمودار استاندارد استفاده شد. از فاکتور ۷۷۶۳/۰ برای تبدیل وزن پروپیلن گلیکول به عامل هیدروکسی پروپیل استفاده گردید. درصد عامل هیدروکسی پروپیل از رابطه ذیل بدست آمد (جانسون، ۱۹۶۹):
(( اینجا فقط تکه ای از متن درج شده است. برای خرید متن کامل فایل پایان نامه با فرمت ورد می توانید به سایت feko.ir مراجعه نمایید و کلمه کلیدی مورد نظرتان را جستجو نمایید. ))

۳-۱
HP = میزان استخلاف هیدروکسی پروپیل
C= میزان پروپیلن گلیکول در محلول نمونه بدست آمده از نمودار استاندارد (میکروگرم)
W= وزن نمونه (میلی گرم)

۳-۵٫ تعیین درجه جایگزینی فسفر در نشاسته فسفریله شده

میزان فسفر موجود در نشاسته فسفریله با بهره گرفتن از روش رنگ سنجی، در نتیجه ی واکنش با آمونیوم مولیبدات مطابق با روش جکسون (۱۹۶۷) تعیین شد. در ابتدا ۱ گرم از نمونه های نشاسته با ۱۵ میلی لیتر از مخلوط سه اسیدِ نیتریک اسید، پرکلریک اسید و سولفوریک اسید (با نسبت های به ترتیب از چپ به راست ۱۰:۴:۱) هضم شدند. بعد از شفاف شدن رنگ، نمونه ها به یک فلاسک ۵۰ میلی لیتری استاندارد منتقل شدند و با ۱۰ میلی لیتر آب مقطر رقیق گردیدند. سپس ۵ میلی لیتر معرف آمونیوم مولیبدات به فلاسک ها اضافه گردید و با آب مقطر به حجم رسانیده شد. نمونه شاهد نیز با بهره گرفتن از ۵ میلی لیتر معرف آمونیوم مولیبدات تهیه گردید. جذب نمونه ها در ۴۹۰ نانومتر با بهره گرفتن از اسپکتروفتومتر تعیین شد. منحنی استاندارد با بهره گرفتن از جذب رقت های مختلف پتاسیم دی هیدروژن ارتوفسفات تهیه شد. در نهایت میزان درجه جایگزینی فسفر با بهره گرفتن از معادله ذیل تعیین گردید:
۳-۲
که DS درجه جایگزینی، P درصد محتوای فسفر (بر اساس وزن خشک) نشاسته فسفریله شده می باشد.

۳-۶٫ مقدار رطوبت انواع نشاسته ها

برای تعیین میزان رطوبت نمونه های نشاسته از دستگاه آون استفاده شد و نمونه ها در دمای°C 105 به وزن ثابت رسیدند و از طریق این وزن ثابت، میزان رطوبت محاسبه گردید (AOAC).
۳-۳

که در آن MC^[40] (محتوای رطوبت) بر حسب درصد، A وزن اولیه نمونه ها قبل از خشک شدن و B وزن نمونه ها پس از خشک شدن و رسیدن به وزن ثابت می باشد.

۳-۷٫ طیف سنجی FT-IR

طیف مادون قرمز نمونه های نشاسته طبیعی و اصلاح شده گندم با بهره گرفتن از دستگاه طیف سنج FT-IR (Shimadzu ۸۴۰۰S, Japan) انجام شد. در ابتدا هر یک از نمونه ها با پودر بروماید پتاسیم به خوبی مخلوط شدند و به صورت یک قرص پرس شده جهت قرارگیری در دستگاه در آمدند. طیف های مادون قرمز نمونه ها بر مبنای میزان عبور طیف و با وضوح ۹۳/۱ بر سانتیمتر در محدوده‌ی طول موجی ۴۰۰ تا ۴۰۰۰ معکوس سانتیمتر ثبت گردیدند.

۳-۸٫ روش افتراق سنجی اشعه ایکس (XRD^[41])

نمونه های نشاسته طبیعی و اصلاح شده گندم در یک دستگاه افتراق سنج اشعه ایکس (D8 Advance Bruker system) در ولتاژ kV 35 و آمپراژmA 30 مورد بررسی قرار گرفتند. افتراق های ثبت شده بین زاویه ۲ تتای ۴ تا ۷۰ درجه، با گام ۰۴/۰ درجه بود. درصد کریستالی بودن هر یک از نمونه های نشاسته با بهره گرفتن از معادله ۳-۴ تعیین شد.
۳-۴
که A_c و A_a به ترتیب مساحت ناحیه کریستالی و آمورف بدست آمده بر اساس افتراق سنجی اشعه ایکس نمونه ها می باشد.

۳-۹٫ اندازه گیری قدرت تورم

برای اندازه گیری قدرت تورم نمونه های نشاسته در آب از روش ماندالا و بایاس (۲۰۰۴) استفاده شد. ابتدا سوسپانسیون های ۲ درصدی از هر نشاسته در بشر های ۵۰ میلی لیتری تهیه شدند. سپس برای جلوگیری از تبخیر احتمالی حین حرارت دهی، درِ بشر های مذکور به وسیله ورقه های آلومنیوم پوشانده شده و سوسپانسیون های ذکر شده در دماهای ۵۰، ۶۰، ۷۰، ۸۰ و ۹۰ درجه سانتیگراد به مدت ۳۰ دقیقه در حمام آب، حرارت داده شدند. سپس نمونه های حرارت دیده با سرعت ۳۰۰۰ دور در دقیقه برای مدت ۱۵ دقیقه سانتریفیوژ شدند. سپس بخش رسوب داده شده از قسمت محلول جدا شد و وزن گردید. فاکتور قدرت تورم نشاسته ها از تقسیم وزن نمونه های متورم شده بر وزن خشک آن ها تعیین شد. پس از جمع آوری داده های قدرت تورم با دو تکرار، میزان وابستگی به دما با بهره گرفتن از معادله آرینیوس-ایرینگ (معادله ۳-۵) تعیین شد:
۳-۵
که در آن SP و SP_r به ترتیب قدرت تورم و قدرت تورم مرجع (درصد)، E_a انرژی فعالسازی (kJ/mol)، R ثابت جهانی گازها (kJ/mol K)، T دما (K) و T_r دمای مرجع (^oC 50) می باشد.

۳-۱۰٫ اندازه گیری میزان حلالیت

حلالیت نمونه های نشاسته بر اساس روش اسکوچ (۱۹۶۴) تعیین شد. ابتدا سوسپانسیون های ۲ درصد تهیه شده از هر نشاسته مطابق با روشی که در قسمت قدرت تورم ذکر شد، در حمام آب در دماهای ۵۰ تا ۹۰ درجه سانتیگراد برای مدت ۳۰ دقیقه حرارت داده شدند. بعد از سانتریفیوژ نمونه ها در ۳۰۰۰ دور در دقیقه برای مدت ۱۵ دقیقه، مایع رویی در دمای ۱۲۰ درجه سانتی گراد به مدت ۲ ساعت خشک شد و باقیمانده وزن گردید. درصد حلالیت از روی نسبت وزن مایع رویی خشک شده و وزن خشک نشاسته اولیه تعیین شد. در ادامه نحوه تابعیت پارامتر حلالیت انواع نشاسته ها در طی فرایند حرارتی در دماهای انتخابی با بهره گرفتن از معادله آرینیوس- ایرینگ (معادله ۳-۵) مورد بررسی قرار گرفت.

۳-۱۱٫ اندازه گیری شفافیت خمیر

شفافیت خمیر بدست آمده از نشاسته های طبیعی و اصلاح شده بر اساس روش ردی و سیب (۱۹۹۹) تعیین شد. ابتدا ۰۵/۰ گرم از هر نشاسته در ۵ میلی لیتر آب مقطر سوسپانسیون شده و در یک لوله آزمایش درب دار ریخته شد و در حمام آب ۹۵ درجه سانتی گراد به مدت ۳۰ دقیقه قرار گرفت به طوری که هر ۵ دقیقه چند بار همزده شد. بعد از سرد شدن، شفافیت نشاسته ها با بهره گرفتن از دستگاه اسپکترفوتومتر در طول موج ۶۵۰ نانومتر در برابر نمونه شاهد آب اندازه گیری شد.

۳-۱۲٫ تعیین اجزای نشاسته ها بر اساس قابلیت هضم

قابلیت هضم نشاسته های طبیعی و اصلاح شده گندم به صورت سیستم درون شیشه ای و بر اساس روش انگلیست و همکاران (۱۹۹۲) انجام شد. بطور خلاصه، یک محلول پانکراتیکی (۱ به ۱۲ وزنی/وزنی، پانکراتین به آب مقطر) تهیه شد و به مدت ۱۰ دقیقه با دور g × ۱۵۰۰ سانتریفیوژ گردید. دقیقا‍ً ۲/۰ میلی لیتر از آنزیم آمیلوگلوکوزیداز به ۱۰ میلی لیتر از مایع رویی جدا شده اضافه گردیده و حجم نهایی محلول به ۱۲ میلی لیتر رسانیده شد. ۳۰ میلی گرم از نمونه های نشاسته و ۷۵/۰ میلی لیتر از بافر استات سدیم (pH، ۲/۵) به میکروتیوب های ۲ میلی لیتری منتقل شدند و سپس در اینکوباتور شیکردار و در دمای ۳۷ درجه سانتیگراد به مدت ۱۰ دقیقه همزده شدند. دقیقاً ۷۵/۰ میلی لیتر از محلول تهیه شده آمیلوگلوکوزیداز به هر میکروتیوب اضافه شد و سپس میکروتیوب ها دوباره به مدت ۲۰ دقیقه در دمای ۳۷ درجه سانتیگراد بهمزده شدند. پس از این مدت و برای جلوگیری از واکنش آنزیمی بیشتر، میکروتیوب ها از اینکوباتور خارج شدند و به مدت ۱۰ دقیقه در آب جوش ۱۰۰ درجه سانتیگراد قرار داده شدند. در نهایت، میزان غلظت گلوکز رهایش یافته با بهره گرفتن از روش ۳،۵- دی نیتروسالسیلیک اسید اندازه گیری شد. سپس مقادیر نشاسته با قابلیت هضم سریع (RDS)، نشاسته با قابلیت هضم آهسته (SDS) و نشاسته مقاوم (RS) بر پایه میزان هضم نشاسته ها با بهره گرفتن از معادله ذیل محاسبه گردید:
۳-۶
که %S_H درصد هیدرولیز نشاسته، S_i مقدار نشاسته اولیه و G_R میزان گلوکز رهایش یافته بود. ضریب تبدیل ۹/۰ در محاسبه به دلیل تفاوت وزن مولکولی گلوکز منومری و مولکولی مورد استفاده قرار گرفت (۱۶۲/۱۸۰ = ۰٫۹) (دارتوئیس و همکاران، ۲۰۱۰).

۳-۱۳٫ تخمین اندیس قند خون^[۴۲] (GI)

معادله غیر خطی بدست آمده توسط گونی و همکاران (۱۹۹۷)، برای بیان کینتیک هیدرولیز نشاسته مورد استفاده قرار گرفت.
۳-۷
که C مربوط است به میزان درصد هیدرولیز نشاسته در زمان t و C_∞ غلظت تعادلی هیدرولیز نشاسته پس از ۱۸۰ دقیقه واکنش هیدرولیز آنزیمی و همچنین k و t ثابت کنتیک واکنش و زمان هیدرولیز (دقیقه) می باشند. پارامتر های C_∞ و k برای هر نمونه نشاسته بر اساس نمودار هیدرولیز بدست آمده در طی زمان ۰ تا ۱۸۰ دقیقه هیدرولیز آنزیمی بدست آمد. مساحت زیر نمودار هیدرولیز آنزیمی بدست آمده (AUC) با بهره گرفتن از معادله ذیل محاسبه گردید:

۳-۸
که t_f زمان نهایی (بعد از ۱۸۰ دقیقه) و t₀ زمان اولیه (دقیقه ۰) پس از شروع هیدرولیز آنزیمی می باشند. بر این اساس، اندیس هیدرولیز^[۴۳] (HI) با تقسیم AUC هر نمونه نشاسته بر AUC مربوط به نان سفید به عنوان مرجع تعیین گردید. در گام آخر، اندیس قند خون (GI) بر اساس معادله ذیل تخمین زده شد (گونی و همکاران، ۱۹۹۷):

۳-۹

۳-۱۴٫ جمع آوری بزاق

بزاق مورد استفاده در آزمایش ها به صورت تازه و قبل از هر آزمون بر اساس روش سانز و لویتن (۲۰۰۶) از یک اهداکننده سالم جمع آوری گردید. ابتدا جهت حذف ذرات موجود در دهان اهداکننده از او خواسته شد سه بار دهان خود را آب کشی کند. سپس جهت تحریک ترشح بزاق از او خواسته شد که یک صفحه نایلونی تمیز (با ابعاد حدود ۵×۵ سانتیمتر مربع) را چند بار بجود و بعد بزاق ترشح شده و جمع شده در دهانش را به درون یک بشر تمیز بریزد. بزاق ها در دمای اتاق نگهداری شدند تا در همان روز مورد استفاده قرار بگیرند.

۳-۱۵٫ مدل های هضم دهانی و معدوی-رودوی درون شیشه ای

برای شبیه سازی مدل هضم دهانی، نمونه های پخته شده ی نشاسته های طبیعی و اصلاح شده گندم که در دو حجم (۵/۷ و ۱۵ میلی لیتر) و دو غلظت (۸ و ۱۲ درصد) تهیه شده بودند درون یک بشر ۵۰ میلی لیتری قرار گرفتند. سپس ۲ میلی لیتر از بزاق تازه ی جمع آوری شده بر روی هر نمونه ریخته شد و به وسیله یک میله شیشه ای با سرعت یک سیکل بر ثانیه و به مدت ۵ ثانیه همزده شد. مخلوط های نشاسته-بزاق تهیه شده جهت بررسی مرحله هضم معده ای-روده ای سریعاً وارد یک سیستم مدل دو مرحله ای هضم (به ترتیب معده ای و روده ای) شدند. شیره معده (SGF^[44]) و روده (SIF^[45]) شبیه سازی شده مورد استفاده بر اساس روش بیان شده توسط موسسه تحقیقات دارویی آمریکا که در تحقیق دارتوئیس و همکاران (۲۰۱۰) آورده شده بود تهیه شدند. مخلوط های نشاسته-بزاق تهیه شده در مرحله اول درون لوله های فالکون ۳۰ میلی لیتری ریخته شدند و سپس بر روی یک دستگاه همزن غلطکی که با سرعت ۶۰ دور در دقیقه در حال چرخش بود و درون یک اینکوباتور با دمای ۳۷ درجه سانتیگراد قرار داشت جاسازی گردیدند. نمونه های نشاسته ها برای ۴۰ دقیقه در ۲/۱ میلی لیتر از شیره معده شبیه سازی شده (SGF) شامل آنزیم پپسین (۷۶۵/۱ به ۱۰۰، وزنی/وزنی بر حسب وزن خشک، آنزیم پپسین به نشاسته) و در pH، ۰۵/۰±۲/۱ هضم گردیدند. pH مخلوط حاصله به طور مرتب هر ۵ دقیقه یکبار چک می شد تا در محدوده ذکر شده باشد. پس از مرحله هضم معده ای، pH مخلوط به وسیله سود ۱ مولار به ۸/۶ رسانیده شد تا از اثر بیشتر آنزیم پپسین جلوگیری شود.

آزادسازی منابع برای اهداف دیگر.
(( اینجا فقط تکه ای از متن درج شده است. برای خرید متن کامل فایل پایان نامه با فرمت ورد می توانید به سایت feko.ir مراجعه نمایید و کلمه کلیدی مورد نظرتان را جستجو نمایید. ))

۱۶- تغییر هزینه های ثابت به متغیر^[۲۶] ( در مورد برخی فعالیت ها و وظایف) (چشم براه و مرتضوی،۱۳۸۹).
۲-۱-۳-۲-دلایل مرتبط با نیروی انسانی
۱- بهره مندی از خبرگی نیروی انسانی متعلق به پیمانکاران
۲- متمرکز کردن توان و تعهد افراد بر فعالیت های محوری
۳- حل یک مشکل! ( مثلاً مشکل پرسنلی و … )
در مورد علل برون سپاری باید به چند نکته توجه داشت:
۱- هدف از برون سپاری، آزاد شدن از انجام فعالیت های ناخوشایند نیست، بلکه دست یابی به نتایج (وضعیت) بهینه است. مدیرانی که فعالیت های یک بخش از شرکت را برون سپاری می کنند، مناسب است تا تجربیات و خبرگی های فنی مربوط به کار برون سپاری شده را برای نظارت و مدیریت بر تأمین کننده در خود حفظ کنند.
۲- هر سازمان بسته به شرایط خود، دلایل خود را دارد، اما مهم این است که شما علت روی آوردن خودتان به این رویکرد را بدانید و منافعی را که از آن انتظار دارید مشخص کرده باشید.
- نکته ی آخر این که برون سپاری اگر به درستی مورد استفاده قرار گیرد، ابزار بسیار قدرتمندی برای سازمان شماست. ویکتور هوگو می گوید:هیچ چیز در دنیا با ارزش تر از آن نیست که یک ایده در زمان خودش مطرح شود (چشم براه و مرتضوی،۱۳۸۹،صص۳۲-۳۵).
۲-۱-۴-سطوح برون سپاری
در یک تقسیم بندی، برون سپاری را می توان در دو حوزه ی «محصولات» (ساخت و تولید) و «خدمات» (امور پشتیبانی) مورد بررسی قرار داد. در حوزه ی ساخت و تولید، امور تدوین تکنولوژی، ساخت قطعات، اجزاء و زیر مجموعه ها می توانند برای تولید، به یک تأمین کننده واگذار گردند. برون سپاری خدمات می تواند در اموری مانند موارد زیر نیز انجام شود:
۱- خدمات پشتیبانی: نگهبانی و امنیت، سرایداری، خدمات غذا و …
۲- خدمات و سرویس های اطلاعاتی
۳- برنامه ریزی و کنترل پروژه
۴- تدارکات
۵- امور حقوق کارکنان (لیست حقوق)
۶- انبارداری و مدیریت موجودی
۷- خدمات رفاهی (تأسیسات و … )
۸- خدمات مسافرتی
۹- امور نیروی کار موقت
۱۰- خدمات رضایت مشتری
اما از منظری دیگر می توان برون سپاری را به سطوح زیر تفکیک کرد:
۱- فردی^[۲۷] (نظیر واگذاری وظایف یک حسابدار یا فرزکار).
۲- وظیفه ای (نظیر واگذاری وظایف بخش جوشکاری یا حسابداری).
۳- فرایند (نظیر واگذاری کل فرایند تولید یک قطعه یا … ).
برون سپاری فعـالیت های فـردی جایجـایی و انتقال موقعیت (پست) مشخص و خـاصی را بـه خارج از سازمان ایجاب می کند. این می تواند یک پست مدیریتی یا یک موقعیت فنی (برای مثال یک ممیز سیستم های اطلاعاتی) باشد که کارکنان در زمان نقل و انتقال معمولاً با مشکل روبرو می شوند.
سازمان نوعاً بر مبنای مراکز هزینه ای وظیفه ای (ساختار وظیفه ای) ساختاردهی شده اند که هر وظیفه، دانش و مسؤولیت های ویژه ی خود را دارد.
فرایند را چگونگی جریان یافتن واقعی محصولات یا خدمات در بین سازمان تعریف می کنیم. زمانی که ما فعالیت های هم سنخی را که برای ایجاد یک خروجی در راستای منافع مشتریان انجام می شوند با یکدیگر مرتبط می کنیم، از فرایند صحبت می شود.
در یک تقسیم بندی دیگر برون سپاری را می توان به دو سطح عملیاتی و استراتژیک تقسیم کرد. به طور کلی، برون سپاری زمانی استراتژیک محسوب می گردد که با استراتژی های بلند مدت سازمان همسو بوده و بر آن اساس تنظیم گردد (یا منافع برون سپاری چندین سال سازمان را متأثر کند و نتایج حاصل از برون سپاری، چه مثبت و چه منفی برای سازمان مهم تلقی شود).
به عبارت بهتر، بحث برون سپاری استراتژیک زمانی مطرح می شود که تعامل تنگاتنگ و معنادار بین برون سپاری و موارد زیر به شکلی جدی مورد نظر باشد:
-نگرش و چشم انداز آینده ی آن
-صلاحیت های بنیادی حال و آینده
-ساختار حال و آینده
-عملکرد حال و آینده
-مزیت های رقابتی حال و آینده
برون سپاری می تواند کوتاه مدت باشد. ممکن است برخی برون سپاری مانند برون سپاری قطعات و نیز فعالیت های وظیفه ای و فردی بسیار کوتاه مدت (حدود ۶ ماه) باشند اما عموماً، برون سپاری فرآیندها زمان طولانی تری دارد(سید جوادین وحسنقلی پور،۱۳۹۰).
۲-۱-۵- برون سپاری و مهندسی مجدد
مهندسی مجدد(باز مهندسی)، جستجوی راه جدیدی از سازمان دهی عناصر کار است؛ تفکری نوین و بنیادین برای باز طراحی ریشه ای فرآیندهای تجاری شرکت، به منظور انجام بهبود چشمگیر در شاخص های کلیدی عملکردی به طور همزمان(همچون هزینه، خدمات و سرعت) از این نظر، مهندسی مجدد به بهترین گزینه برای انجام یک فعالیت توجه دارد؛ گزینه ای که بتواند فعالیت را در اثر بخش ترین حالت و بالاترین کیفیت انجام دهد.
زمانی که این باور تقویت شود که فعالیت هایی که در محدوده ی شایستگی های محوری سازمان قرار ندارند (مانند فعالیت های پشتیبانی)، می توانند توسط تأمین کنندگان بیرونی، سریع تر، ارزان تر یا بهتر انجام شوند، نگاه شرکت ها نیز به اجرا و مدیریت فرآیندهای آنها تغییر خواهند یافت.
البته، این مسأله باید با در نظر گرفتن نیازمندهای حال و آینده ی سازمان مورد بررسی قرار گیرد؛ زیرا مهندسی مجدد یک جستجوی اثر بخش و منطقی است، نه احترام کورکورانه و پایبندی غیرمنطقی به اصول خدشه ناپذیر و خط قرمزهای ساختگی مانند قلمرو کاری و مشاغل سازمانی در شرایطی که فشارهای رقابتی هر روز بیشتر می شود، شرکت هایی که اقدام به باز مهندسی عقلایی فرآیندهای خود می کنند، می توانند راه رسیدن به اوج موفقیت در کسب و کار را با بهتر انجام دادن فرآیندهای خود هموار سازند. برون سپاری را می توان یکی از ابزارهای کلیدی تحقق باز مهندسی عقلایی و اثر بخش تلقی کرد.
۲-۱-۶- فرایند اجرایی برون سپاری
اجرای هر تصمیمی نیاز به ساز و کار، رویه و نظام دارد، تا بتوان آن را به درستی پیش برد. هر چه حوزه ی تأثیرگذاری تصمیمات بزرگ تر باشد، اهمیت این موضوع نیز بالاتر می رود. تصمیمات برون سپاری نیز از این امر مستثنی نیستند. از این رو اجرای تصمیات برون سپاری در یک بنگاه اقتصادی، نیاز به فرایند و ساز و کار دارد. در این قسمت، در پاسخ به این پرسش که چگونه می توان برون سپاری نمود و تصمیمات برون سپاری چگونه به مرحله ی اجرا در می آیند، یک فرایند عمومی ساختار یافته و گام به گام ارائه و تشریح خواهد شد.
الگوی اجرایی برون سپاری موردنظر که تصویر کلی آن در شکل ۲-۱ آمده، مشتمل بر پنج گام اصلی و یک گام با عنوان اقدامات اولیه و پیش نیازی است که هم در اجرای هر یک از گام ها، و هم در حین انتقال از هر گام به گام بعد ملاحظات ویژه ای مورد نیاز خواهد بود. در این قسمت، به طور خلاصه به بیان این گام ها خواهیم پرداخت و توضیحات مشروح در مورد هر یک از گام ها را به قسمت های بعدی موکول خواهیم کرد.
الگوی اجرایی مورد بررسی، نتیجه خلاصه مطالعه و بررسی منابع و مراجع مختلف در مقوله ی برون سپاری و به ویژه الهام گرفته از مرجع است. البته، تجربیات مؤلفان در استفاده از الگوی یاد شده نشان می دهد که این الگو تا حد زیادی مناسب شرایط بنگاه های کوچک و متوسط است. هر چند، در مورد سازمان های بزرگ نیز الگوی یاد شده در زیر مجموعه های آن ها به راحتی قابل به کارگیری است، ضمن اینکه اسناد سازمان های بزرگ ممکن است به عنوان یکی از وظایف و مأموریت های ارزش آفرینانه ی خود برای شرکت های زیر مجموعه، نقش تسهیل گر و پشتیبانی کننده را در قبال اجرای برون سپاری اثر بخش در درون زیر مجموعه های خود متقبل شوند(سید جوادین وحسنقلی پور،۱۳۹۰).
شکل( ۲-۱) الگوی اجرایی برون سپاری

λ: ضریب مقیاس
چون شدت یک زلزله به انواع مختلفی تعریف شده است، می‌توان یک زلزله را به انواع گوناگونی مقیاس نمود. برای مثال می‌توان به موارد ذیل اشاره نمود: بیشینه شتاب زمین (PGA)، بیشینه سرعت زمین (PGV)، شتاب طیفی برای مود اول ارتعاش سازه یا S_a(T₁)، ضریب مقیاس که معادل عددی کاهش مقاومت R می‌باشد، گشتاور لرزه‌ای، مدت زمان لرزش، شدت تصحیح شده و مرکالی و… ]۶[.
(( اینجا فقط تکه ای از متن درج شده است. برای خرید متن کامل فایل پایان نامه با فرمت ورد می توانید به سایت feko.ir مراجعه نمایید و کلمه کلیدی مورد نظرتان را جستجو نمایید. ))

۳-۲-۵- شاخص خسارت
همان‌طور که بیان شد IDA شامل انجام یک سری تحلیل دینامیکی غیرخطی برای هر رکورد است. این رکوردها با مقیاس‌بندی چندین سطح از شدت زلزله که به‌طور مناسبی انتخاب شده‌اند، محدوده کاملی از رفتار مدل را به نمایش می‌گذارند: از محدوده الاستیک تا تسلیم و غیرالاستیک غیرخطی و سرانجام ناپایداری دینامیکی کلی. هر تحلیل دینامیکی حداقل با دو کمیت مشخص می‌شود، اندازه شدت (IM)، که ضریب مقیاس رکورد را نشان می‌دهد (مثلاً شتاب طیفی اولین مد با میرایی ۵% S_a(T₁,5%)) و مقیاس خرابی (DM) که واکنش سازه‌ای مدل را نشان می‌کند (مثلاً نسبت انحراف بین طبقه‌ای بیشینه _maxθ یا نسبت بیشینه انحراف سقف θ_roof).
شاخص خسارت یک مقدار مثبت اسکالر است که مشخص کننده پاسخ یک سازه در برابر بارهای لرزه‌ای ورودی می‌باشد. به بیان دیگر ، یک مقدار محاسبه شده است که می‌تواند یک قسمت از پاسخ سازه در تحلیل دینامیکی غیرخطی باشد. شاخص‌های خسارت متعددی را می‌توان انتخاب کرد که از جمله آن‌ ها می‌توان به موارد ذیل اشاره نمود:
برش پایه، چرخش گره‌ها، بیشینه شکل‌پذیری طبقات، شاخص خسارت انرژی، تغییر مکان نسبی طبقات و بیشینه مقادیر چرخش نسبی طبقات و…
انتخاب یک DMمناسب بستگی به نوع سازه و مشخصات آن دارد، بطور مثال اگر خسارت وارده به اجزاء غیر سازه‌ای در یک قاب چند طبقه مورد مطالعه است، یک انتخاب می‌تواند بیشینه شتاب مطلق طبقات باشد]۶[.
۳-۲-۶- منحنی IDA یگانه^[۱۲]
منحنی IDA یگانه شامل مطالعه تحلیل دینامیکی یک سازه مشخص تحت سطوح مختلف بارهای لرزه‌ای می‌باشد. در واقع تحلیل دینامیکی فزاینده یک سری تحلیل‌های دینامیکی غیرخطی می‌باشند که برای سطوح مختلف مقیاس شده یک شتابنگاشت انجام می‌شوند، که رفتار سازه را را در مرحله الاستیک تا غیرخطی شدن سازه و در مرحله پایانی فروریزش سازه نشان می‌دهد. در اینجا هدف بدست آوردن DM‌ ها در هر مرحله از تحلیل می‌باشد چرا که DMمیزان خسارت وارده به سازه را مشخص می‌کند. یک منحنی IDA مقادیر DM (خسارت) را برحسب یک یا چند IM نشان می‌دهد. یک منحنی IDA می‌تواند به صورت دو یا چند بعدی (بسته به تعداد IMها) رسم شود.
شکل۳- ۱٫ نمونه‌ای از منحنی IDA یگانه برای یک سازه ۲۰ طبقه با قاب خمشی فولادی با پریود ۴ ثانیه
در هر منحنی IDA محور افقی بیان کننده شاخص خسارت (DM) و محور قائم مشخص کننده شاخص شدت تحریک زلزله (IM) می‌باشد. بعنوان مثال در منحنی IDA نشان داده شده در شکل۳-۱ یک زلزله خاص و یک سازه ۲۰ طبقه یا قاب خمشی فولادی که پریود اصلی آن ۴ ثانیه می‌باشد، انتخاب شده است. زلزله انتخابی براساس شتاب طیفی در مود اول سازه مقیاس می‌گردد و برای هرکدام از این سطوح زلزله یک تحلیل دینامیکی غیرخطی انجام می‌شود و در هر تحلیل، بیشینه مقادیر چرخش نسبی طبقات محاسبه می‌شود. در نهایت این تغییر مکان‌های نسبی برحسب مقیاس‌های مختلف زلزله رسم می‌گردند که بعنوان منحنی IDA شناخته می‌شوند.
در منحنی IDA نشان داده شده در شکل۳-۲ رفتار یک قاب ۵ طبقه‌ فولادی مهاربندی شده با پریود اصلی (s)8/1=T₁ تحت ۴ زلزله مختلف بررسی شده است. کلیه منحنی‌ها بوضوح یک ناحیه الاستیک خطی را نشان می‌دهند که تا مقادیر g2/0 برای شتاب طیفی و ۲/۰ درصد برای چرخش حداکثر ادامه می‌یابد. در این نقطه اولین کمانش بادبندی رخ می‌دهد. درحقیقت تمامی مدل‌های سازه‌ای با المان‌های الاستیک خطی اولیه، این رفتار را از خود نشان می‌دهند. این رفتار وقتی به پایان می‌رسد که اولین غیرخطی شدن در سیستم اتفاق افتد و به عنوان مثال یکی از المان‌ها به پایان رفتار خطی خود برسد.
نسبت شیب IM/DM در این قسمت برای هر منحنی IDA به نام سختی الاستیک (Elastic stiffiness) برای IM و DM مشخص در آن منحنی خوانده می‌شود. درحالت کلی این نسبت از یک شتابنگاشت به شتابنگاشت دیگر فرق می‌کند، به عبارتی می‌توان گفت که مقدار سختی الاستیک به رکورد مورد نظر و ضریب مقیاس آن وابسته می‌باشد.
شکل۳- ۲٫ منحنی‌های IDA برای یک سازه ۵ طبقه با قاب فولادی مهاربندی شده که پریود اصلی آن ۸/۱ ثانیه می‌باشد]۶[
درشکل۳-۲ توصیف هر یک از بخش‌های الف تا د به شرح زیرمی‌باشد:
الف) تغییر مکان‌های قابل ملاحظه بعداز ناحیه خطی مشاهده می‌شود.
ب) پس از غیرخطی شدن سازه، مقداری بر سختی آن اضافه می‌شود.
ج) در ناحیه غیرخطی شدن سازه، مقداری بر سختی آن اضافه می‌شود.
د) سخت شدگی‌های پیاپی سازه رفتاری موجی شکل را باعث شده است.
با دقیق شدن در انتهای دیگر منحنی‌ها در شکل۳-۲ مشخص می‌شود که منحنی‌ها در سطوح مختلف IM قرار دارند. در منحنی (الف)، بعد از کمانش اولیه، سازه تغییر مکان‌های نسبی زیادی داده تا به حد فرو‌ریزش برسد. در رفتاری که سازه از خود نشان می‌دهد به صورت متوالی حالت‌های سخت‌شدگی (Hardening) و نرم‌شدگی (Softening) مشاهده می‌شود. در مسائل مهندسی این بدان معناست که با افزایش IM یا شدت زلزله، سازه گاهی اوقات افزایش DM (خسارت) را تجربه می‌کند و گاهی اوقات کاهش آن ‌را که این موضوع می‌تواند یک فاکتور مثبت برای افزایش مقاومت سازه و جلوگیری از خسارات وارده باشد. همین‌طور از طرف دیگر می‌تواند با رفتار معکوس آن، در جهت عدم اطمینان رفتار کند، بنابراین می‌تواند منحنی IDA را به صورت موضعی به صورت غیر یکنواخت درآورد که در شکل (۳-۲-د) قابل بررسی می‌باشد.
اغلب یک یا چند مکانیسم خرابی برای یک سازه فرض می‌گردد که DM می‌تواند برای آن مکانیسم تعریف شده باشد. یک ناحیه نرم‌شدگی پایانی وقتی اتفاق می‌افتد که مقدار تجمعیDM در نرخ‌های افزایشی زیاد، ناپایداری دینامیکی ایجاد نماید. این ناپایداری دینامیکی دقیقاً مثل ناپایداری‌های استاتیکی تعریف می‌شود و در نقطه‌ای اتفاق می‌افتد که تغییر مکان از یک تغییر مکان تعریف شده تجاوز نماید، که در این محدوده تغییرات IM باید بسیار آهسته اعمال شود. در این قسمت از منحنی شیب تقریباً به صفر میل پیدا می‌کند و معنای فیزیکی آن این است که سازه به سمت خرابی کامل پیش می‌رود (شکل ۳-۲- الف و۳-۲- ب).
سخت‌شدگی بیان شده در منحنی‌های IDA یک موضوع غیر واقعی نیست، بلکه به دفعات برای سیستم‌هایی با رفتار دو خطی (الاستوپلاستیک) کامل گزارش شده است. برای ساختمان‌های چند طبقه یک زلزله قوی ممکن است باعث جاری شدن یک طبقه گردد و باعث گردد آن طبقه مانند یک فیوز عمل کرده و باعث کاهش پاسخ دیگر طبقات گردد. در شکل ۳-۳ رفتار جداگانه طبقات برای یک قاب فولادی مهاربندی شده با ۸/۱T= ثانیه مشاهده می‌شود. در این سازه طبقه دوم با رفتاری پیچیده و با جاری شدن زود هنگام مانند یک فیوز عمل کرده و باعث کاهش پاسخ طبقات ۳، ۴ و ۵ شده است. هم‌چنین یک سیستم سازه‌ای که در یک سطح شدت زلزله آسیب‌های حد بالائی دیده است، ممکن است در سطح بعدی زلزله مقدار پاسخ کمتری، به علت سخت‌شدگی بیش از اندازه از خود نشان دهد که این احیاء مجدد سازه^[۱۳] در شکل ۳-۴ نشان داده شده است.
شکل۳- ۳٫ منحنی‌های IDA برای هرکدام از طبقات یک ساختمان ۵طبقه با قابفولادی مهاربندی شده مشخص شده با پریود اصلی برای ۸/۱ ثانیه]۶[
شکل۳- ۴٫ احیاء مجدد سازه‌ای روی یک منحنی IDA برای یک قاب خمشی فولادی سه طبقه با دوره تناوب ۳/۱ ثانیه ]۶[
همچنین، همانطور که در شکل۳-۵ مشاهده می‌شود رفتار یک نوسانگر با پریود ۱ و رفتاری الاستوپلاستیک در سطوح مختلف، کمتر از سطح قبلی یعنیg2/2 می‌باشد (بعلت سخت‌شدگی) و سیستم شکل‌پذیری کمتری از خود نشان می‌دهد. البته باید توجه داشت که این موضوع برای یک سیستم سازه‌ای و یک زلزله خاص می‌باشد.
شکل۳- ۵٫ پاسخ شکل‌پذیری یک نوسانگر با پریود (sec1= T₁)تحت مقیاس‌های مختلف یک زلزله جاری شدن زودهنگام در سطح زلزله بالاتر باعث شده است که سازه مقدار پاسخ کمتری از خود نشان دهد]۶[.
۳-۲-۷- مفهوم ظرفیت و مقاومت نهایی در منحنی‌های IDA یگانه
حالت‌های حدی مانند IO، CP و یا ناپایداری دینامیکی کلی (که توسط خط یکنواخت روی هر IDA معلوم می‌شود) براحتی می‌توانند روی منحنی‌ها تعریف شوند،که در واقع یکی از اهداف نهایی مهندسی زلزله بر اساس عملکرد نیز می‌باشد. سطوح عملکرد^[۱۴]را باید طوری تعریف کردکه به صورت خلاصه، احساسی از نوع عملکرد را بوجود آورد. مثلاً با یک رابطه یا قانون مشخص بیانگر یک سطح عملکرد سازه‌ای است و هنگامی محقق می‌شود که DM که معمولاً با بیان می‌شود مطابقFEMA351 ، به مقدار مشخص برسد. در حالت کلی فروریزش نهایی بستگی به مقدار IM و DM دارد به قسمتی که ناپایداری دینامیکی مشاهده گردد. همانطور که در شکل ۳-۶ دیده می‌شود، قانون یا رابطه موردنظر، می‌تواند محدود کننده یکی از مقادیر IM یا DM باشد. سوال اینجاست که یک فرض مناسب کدامیک از ایندو هستند؟ IM یا DM. اغلب محدود کردن تنها یکی از این دو، باعث انتخابی محافظه‌کارانه می‌گردد. دلیل اصلی که چند ملاک مختلف می‌تواند برای ارضای سطوح عملکرد لرزه‌ای ملاک بهتری باشد، این است که سخت‌شدگی مجدد (و در نهایت احیاء سازه‌ای) در رفتار اغلب سازه‌ها وجود دارد. در حالت کلی محدود کردن یک پارامتر، حالتی محافظه‌کارانه می‌باشد و کمترین مقدار را درنظر می‌گیرد. برای مثال اگر مقدار DM محدود شود، تعمیم دادن آن مفهوم برای تمامی منحنی‌های IDA بدین معناست که قسمت بالایی منحنی را کنار گذاشته و اولین صاف‌شدگی منحنی به عنوان نشانه ناپایداری دینامیکی درنظر گرفته می‌شود. باید درنظر داشت که در اغلب مباحث، ناپایداری دینامیکی معادل ناپایداری درنظر گرفته می‌شود]۱۹[. در مرحله اول قانون محدود کردنِ شاخص خسارت (DM-based rule) درنظر گرفته می‌شود، که اغلب به صورت زیر بیان می‌شود:
اگر آن‌گاه مقاومت نهایی اتفاق افتاده است.
در رابطه بالا مقدار حد مجاز DM برای سطح عملکرد لرزه‌ای موردنظر می‌باشد که با رسیدن DM به این مقدار نهایی () فرض می‌شود که سازه به مقاومت نهایی خود رسیده است. مقادیر می‌تواند از آزمایشات تجربی یا از روابط تئوری و یا از تجربه‌های مهندسی بدست آمده باشد. هم‌چنین ممکن است مقدار یک مقدار معینی^[۱۵] نباشد، بلکه ماهیت آماری داشته باشد و تابعی از یک نوع توزیع آماری باشد. برای مثال مشخص کننده بهره‌برداری بی وقفه یا Immediate Occupancy می‌باشد[۲۰].
FEMA 351 یک فروریزش موضعی را طوری تعریف می‌کند که باعث شرایطی شود که مقدار دوران اتصالات افزایش یابد و موجب خرابی اتصالات تحت بارهای ثقلی گردد. این مقادیر برای هر نوع اتصال بوسیله مقادیر نتیجه گرفته شده از آزمایشات، تحلیل‌ها و قضاوت‌های مهندسی، مقادیر متفاوتی را نتیجه می‌دهند. در کل قوانین محدود کردن شاخص خسارت (DM–based rule) دارای مزیت سادگی در استفاده از آن می‌باشد.
شکل۳- ۶٫ قانون محدود نمودن DM برای مشخص کردن ظرفیت یک سازه ۳ طبقه با قاب خمشی فولادی
در مطالعه آستانه فروریزش یک سازه احتمال وجود نقص سازه‌ای نیز به مفروضات اضافه می‌شود. اگر مدل سازه‌ای مبتنی بر تمامی اطلاعات کامل باشد، آستانه فروریزش با واگرایی در حل مسأله مشخص می‌شود ولی بخاطر پیچیده شدن این موضوع، روش محدود کردن شاخص خسارت یک روش کاربردی برای تعیین آستانه فروریزش می‌باشد.
برای بسط مفهوم فروریزش روش دیگری بوجود آمد که به قانون محدود کردن پتانسیل لرزه‌ای معروف است. در شکل ۳-۶ که با وجود یک مقدار برای IM، منحنی IDA به دو قسمت تقسیم می‌شود. ناحیه پایینی، ناحیه‌ای است که سازه در این ناحیه فروریزش ندارد و ناحیه بالایی ناحیه‌ای است که سازه در آستانه ورود به آن، دچار فروریزش می‌شود که این قانون بدین‌صورت بیان می‌گردد: اگر آنگاه مقاومت نهایی رخ می‌دهد. یکی از تفاوت‌های اساسی که این روش با روش قبلی دارد، این است که مشخص کردن یک مقدار C_IM برای تمامی منحنی‌های IDA کاری بس دشوار می کند و این انتخاب الزاماً از یک منحنی به منحنی دیگر تفاوت است. ولی از طرف دیگر، نقطه قوت این روش در این است که در این روش یک ناحیه برای فروریزش سازه مشخص می‌گردد، که این کار باعث درنظر گرفتن سخت‌شدگی قبلی سازه می‌گردد، به همین دلیل در این روش کمترین صاف‌شدگی با کمترین شیب ملاک انتخاب قرار می‌گیرد و تمامی صاف‌شدگی‌های با شیب بیشتر از آن مجاز شناخته نمی‌شوند.
آیین‌نامه FEMA/SAC[43] پیشنهاد می‌کند که آخرین نقطه‌ای که بر روی منحنی به شیب ۲۰% شیب الاستیک برسد، ملاک انتخاب قرار گیرد. که در حقیقت این صاف‌شدگی منحنی ملاک ناپایداری دینامیکی سازه فرض می‌شود که بعد از این مرحله مقدار DM نرخ افزایش بیشتری پیدا کرده و مقدار آن به سمت بی‌نهایت فیزیکی سوق پیدا می‌کند. اما از آنجایی‌که بی‌نهایت نمی‌تواند یک نتیجه عددی بدست آمده باشد، مثلاً قرارداد می‌شود که تحلیل‌ها تا ۵ برابر اولیه ادامه یابد.
مفاهیم ارائه شده قبل، ساختار اصلی انتخاب را پیچیده‌تر می‌سازد اما اغلب ترکیب منطقی از مسائل ذکر شده می‌تواند انتخاب مناسب‌تری باشد. در این حالت می‌توان برای تعریف ظرفیت سازه از یک ظرفیت کلی استفاده کرد. مثلا FEMA/SAC[43]بدین صورت بیان می‌کند که ۲۰% شیب اولیه و ۱۰% ماکزیمم تغییر مکان نسبی موردنظر قرار گرفته شود اگر هر دو شرط صادق بود، آنگاه فروریزش رخ داده است. این بدان معناست که یک پارامتر مانند ۲۰% شیب اولیه برای قابل اطمینان بودن سازه نمی‌تواند کافی باشد.
۳-۲-۸- منحنی IDA چندگانه^[۱۶]
همان‌طور که آشکار است، یک منحنی IDA یگانه که مربوط به یک شتابنگاشت می‌باشد، نمی‌تواند به تنهایی رفتار یک سازه را در زلزله احتمالی پیش‌بینی نماید. یک منحنی IDA یگانه تا حد زیادی وابسته به شتابنگاشت مربوطه می‌باشد. پس یک سری شتابنگاشت لازم است تا بتوان به صورت آماری، خصوصیات تعداد زیادی شتابنگاشت را در پاسخ سازه وارد کرد. یک منحنی IDA چندگانه همانند شکل(۳-۷)و(۳-۸)یک استنتاج از یک‌سری منحنی‌های یگانه IDA می‌باشند که مربوط به تحلیل یک سازه می‌باشد. برای مثال منحنی‌های IDA یگانه در شکل۳-۱در یک مختصات رسم شده‌اند، که می‌توان با میانگین‌گیری ۱۶% (میانگین منهای دو برابر انحراف معیار) و ۸۴% (میانگین بعلاوه دو برابر انحراف معیار) منحنی‌ها را بدست آورد که در شکل ۳-۹ نشان داده شده است[۲۱].
شکل۳- ۷٫ منحنی‌های چندگانه IDA برای یک قاب خمشی فولادی ۹ طبقه ]۲۱[
شکل۳- ۸٫ منحنی‌های چندگانه IDA در برای ۳۰ شتابنگاشت برای یک ساختمان ۵ طبقه با قاب فولادی مهاربندی شده ]۲۱[
شکل۳- ۹٫ منحنی‌های ۱۶% و ۵۰% و ۸۴% IDA در مقیاس لگاریتمی برای ۳۰ شتابنگاشت برای یک ساختمان ۵ طبقه با قاب فولادی مهاربندی شده با پریود اصلی ۸/۱ ثانیه
در یک مطالعه IDA چندگانه چند نکته مثبت وجود دارد و آن اینکه نتایج اجرای یک رکورد را می‌توان برای رکوردهای بعدی بکار برد.
۳-۲-۹- تعریف شرایط حدی روی یک منحنی IDA
برای اینکه بتوان محاسبات مورد نیاز برای مهندسی زلزله عملکردی) (PBEE^[17] را به انجام رساند، بایستی شرایط حدی روی IDA‌ ها تعریف شود، که سه تا از آن‌ ها بر روی نمودار نشان داده خواهند شد. این شرایط حدی شامل IO، CP و ناپایداری دینامیکی کلی می‌باشد. برای یک قاب خمشی فولادی، IO بر طبقFEMA 351 در θmax=2% شکسته می‌شود. ازطرف دیگر، CP روی منحنی IDA، تا نقطه نهایی که مماس به ۲۰% شیب الاستیک نرسد یا θmax=10%، اتفاق نمی‌افتد. و سرانجام ناپایداری دینامیکی کلی هنگامی اتفاق می‌افتد که منحنی به خط راست می‌رسد و هر افزایش در IM موجب بینهایت شدن پاسخ‌های DM می‌شود. برای نمونه، در شکل ۳-۱۰ سطح حدی IOبرای Sa (T₁, 5%) > 0.26g یا θmax>2% رخ می‌دهد درحالیکه سطح حدی CP هنگامی به وقوع می‌پیوندد که >0.72g Sa (T₁, 5%)یا θmax>6.4% باشد، سرانجام ناپایداری دینامیکی کلی در Sa>0.81g اتفاق می‌افتد[۲۲].
شکل۳-۱۰٫ حالات حدی، تعریف شده طبق منحنی IDA ]22[.
شکل۳- ۱۱٫۲۰ منحنی‌ IDA و ظرفیت‌های حدی مربوطه ]۲۲[
۳-۲-۱۰- خلاصه سازی IDAها
با تولید منحنی IDA برای هر رکورد و در نتیجه تعریف ظرفیت‌های وضعیت حدی، اطلاعات زیادی را می‌توان جمع‌ آوری کرد، که قسمتی از آن در نمودار‌های قبل دیده می‌شود. با توجه به محدوده رفتاری که منحنی‌های IDA نشان می‌دهند، مشاهده می‌شوند که تغییرات رکورد به رکورد وسیعی در آن نمایش داده شده است، پس ضروری است که داده‌ها خلاصه شوند.
ظرفیت‌های حالت حدی براحتی به مقدار مرکزی و مقدار پراکندگی خلاصه می‌شود. درنتیجه، همانطور که در جدول ۳-۱ آمده مقادیر ۱۶%، ۵۰% و ۸۴% DM و IM برای هر حالت حدی محاسبه می‌شود. در شکل ۳-۱۲خلاصه منحنی‌های IDA نشان داده شده است.